本周上海市场各品种主流价格稳中趋弱。本周建筑钢材价格弱势下跌，出货加速；热卷价格弱势盘整，库存下降；中厚板价格总体平稳，成交一般；冷轧价格横盘整理，供应压力增大。截至周五，中天高线Φ8.0mmHPB300价格为3300元/吨，较上周价格下跌30元/吨；中天螺纹Ф20mmHRB400价格为3090元/吨，较上周价格下跌50元/吨。马钢14-20mm中厚板价格为3280元/吨，较上周价格持平。沙钢4.75mmQ235B热轧板卷价格为3400元/吨，较上周价格下跌20元/吨。鞍钢1.0mmST12冷轧板卷价格为4050元/吨，较上周价格持平。本钢1.0mmDC51D+Z镀锌板卷价格为4570元/吨，较上周价格下跌10元/吨；宝钢0.476mmTDC51D+Z彩涂板卷价格为7100元/吨，较上周价格持平。马钢16#Q235B槽钢价格为3150元/吨，较上周价格持平；马钢200*100*5.5*8Q235H型钢价格为3050元/吨，较上周价格持平。 宏观方面，IMF下调全球增长预期至3.4%，测中国经济增速7.4%；中电联：预计今年全社会用电量同比增6%；央行周四继续暂停正回购，本周净投放180亿；中国7月汇丰制造业PMI初值52，创18个月新高；22省公布上半年GDP增速，均落后年初目标；6月全球粗钢日均产量创历史新高；金融机构外汇占款年内首现负增长；京津冀一体化三大规划将出台，即将上报国务院；央行周二暂停公开市场操作，本周到期资金180亿；发改委决定7月21日24时起将汽油及柴油每升分别降0.18元和0.20元；工信部公布首批钢铁行业淘汰落后企业名单。 表1：本周上海市场主要品种价格汇总 城市 日期 高线Φ8.0mmHPB300 螺纹钢Φ20mmHRB400 中厚板20mmQ235B 热轧板卷4.75mmQ235B 冷轧板卷1.0mmST12 镀锌板卷1.0mmDC51D+Z 彩涂板卷0.476mmTDC51D+Z 槽钢16#Q235B H型钢200*100*5.5*8Q235 上海 2014-7-18 3330 3140 3280 3420 4050 4580 7100 3150 3050 2014-7-25 3300 3090 3280 3400 4050 4570 7100 3150 3050 产地 中天 中天 马钢 沙钢 鞍钢 本钢 宝钢 马钢 马钢 涨跌 -30 -50 0 -20 0 -10 0 0 0   上海建材：本周上海市场整周来看,建材弱势下跌，其中螺纹钢跌幅50元/吨，高线跌幅50元/吨，盘螺跌幅40元/吨。成交量较上周有一定程度的恢复。市场情况：一方面，上周五铁矿石期货跌停，期螺跌幅扩大使得市场刚刚树立起的信心破裂，本周开始，商家就加大出货力度，争取在周初就搏得一个好的成交量，减少月底压力。另一方面，七月初价格向好后，商家有计划的补充了一定量的库存，导致市场库位上升，成本抬升。七月中旬开始，行情急转直下，所以快速出货势在必行，故价格下调幅度较为明显。21日沙永钢的价格政策为平盘，无补。原材料价格的趋弱将使得钢厂获得更好的盈利空间。目前市场是原材料弱势，钢厂和市场库存低位，钢厂盈利空间好，市场利润空间窄的格局。预计此钢厂强，市场弱的格局将会继续持续至七月末，故下周上海市场价格或将继续窄幅下调。 上海热轧：本周申城热轧板卷主流价格弱势盘整，主流价格较上周五小幅趋弱10-20元/吨，部分商家成交时可以再议10-20元/吨。目前大部分热轧板卷经销商心态较为稳健，毕竟现货资源总量连续下降，本周五库存再降1.3万吨至62.7吨；不过也有商家认为8月份新货资源抵达量或将增多，而且下游需求又不理想，所以秉承快进快出策略为宜，事实上当前普卷中间规格最新售价已经触及3360元/吨。就下周新货抵达量来看，申城热轧板卷供需格局并未变化，所以商家报价或以平稳为主，视具体情况再做窄幅调整。 上海中厚板：本周申城中板主流价格大体持稳，成交情况整体一般。由于新货资源抵达速度放缓，在下游需求逐渐消化之后，申城部分普中板规格资源较为紧俏，譬如20-35mm普板货源很少，部分天钢、唐钢资源可以高价售出。就库存量变化来看，本周五申城中厚板最新库存量再降0.32万吨至20.42万吨。目前部分文丰和唐钢资源正在陆续入库，总量超过1万吨，不过要到下周才能正式出售；其他钢厂新货资源抵达速度偏慢，短期内部分规格资源紧俏局面很难改善。由于当前上海地区中板价格已经处于历史低位，而较周边地区和相关品种来看，中板价格也是偏低，预计下周市场窄幅盘整，价格变动幅度小。 上海冷轧：本周上海冷轧横盘整理，成交不温不火，商家观望心态浓。截止发稿，本地冷轧成交价维持在3950-4000元/吨之间，部分紧俏规格价格挂高。笔者认为，短期内冷轧价格仍将延续底部盘整态势运行，价格大幅调整的概率较小：一方面，从成本角度考虑，期现货基本保持一致，商家利润空间十分有限，再度下跌的压力不大；另一方面，由于缺乏资金的炒作以及市场长期下跌导致商家信心不足，同时，上海市场冷轧库存继续回升，目前冷轧社会库存共计49.63万吨，周环比增加0.22万吨，供应压力依然较大，所以短期价格难以形成有力的反弹。综上，预计下周冷轧价格或延续底部震荡。 上海型材：本周上海型钢价格盘整运行，整体价格变化不大，马钢角槽钢资源逐渐得到补充，据商家表示于7月底前将把所有规格补充完毕。另外，前期集中检修的H型钢厂家如山西新泰、唐山天柱等也开始复产，而且这些钢厂资源在申城也是主要流通对象，如此一来，8月份H型钢市场到货将有明显增加，缺货规格也会得到补充，短期而言，由于马钢退补的减少，市场成本支撑有所加强，虽然成交不畅，但价格变动也不会太大。 上海涂镀：本周涂镀市场价格继续弱势运行，商家出货不佳。截止周五，本地镀锌板卷1.0mm大约在4400-4560元/吨之间，彩涂卷板民企0.5mm价格维持在5000-5050元/吨，一线钢厂则下跌至7100元/吨。整体来看，本周市场高温天气持续，市场成交较为疲弱，大户纷纷表示出货压力较大，由于终端需求难有改观，市场后期信心依旧不足。目前镀锌资源较为丰富，主要钢厂到货较多，此外，短期市场压力依旧较大，主要源于沙钢镀锌低成本使得商家对于后市更加担忧，加上，目前沙钢仍满负荷生产，后期市场量价齐冲击，市场竞争激烈更加明显。彩涂方面，室外工程项目开工率不足，终端有效采购欠佳，市场报价仍受较大程度影响。钢厂方面，8月主导钢厂涂镀价格政策纷纷平盘出台，后期成本调整概率较小，这对于市场价格影响将有限。笔者认为，后期市场价格走势决定因素仍是需求环节，建议商家合理操作。 表2：本周上海市场主要品种库存汇总 单位：万吨 日期 螺纹 线材 热轧 冷轧 中板 工角槽 H型钢 合计 14.7.18 25.29 6.74 64 49.41 20.74 5.26 4.08 175.52 14.7.25 24.9 6.63 62.7 49.63 20.42 5.32 3.89 173.49 与上周相比 -0.39  -0.11  -1.30  0.22  -0.32  0.06 -0.19 -2.03    据调查显示，本周末上海市场螺纹钢库存24.9万吨，比上周减少0.39万吨，线材库存6.63万吨，比上周减少0.11万吨；热轧库存62.7万吨，比上周减少1.30万吨；中板库存20.42万吨，比上周减少0.32万吨；冷轧库存49.63万吨，比上周增加0.22万吨；工角槽库存5.32万吨，比上周增加0.06万吨；H型钢库存3.89万吨，比上周减少0.19万吨。总库存173.49万吨，下降2.03万吨。 综上所述，本周市场价格稳中趋弱，成交总体一般。受期货市场下跌的影响，加上持续的高温天气，市场成交较为疲弱，商家信心略显不足。为了加快出货，建材商家多跌价促销。板材商家由于目前库存相对不高，加上目前的价格已经处于低位，成本支撑增强，报价相对平稳，但个别品种有小幅松动。对于后期商家表示，短期内需求难有明显改善，价格上涨动力不足，不过目前市场库存整体不高，考虑到成本的因素，价格下行空间也有限。预计下周上海市场钢价继续盘整运行。

联轴器品种、型式、规格很多，在正确理解品种、型式、规格各自概念的基础上，根据传动的需要来选择联轴器，首先从已经制订为标准的联轴器中选择，目前我过制订为国际和行标的联轴器有数十种，这些标准联轴器绝大多数是通用联轴器， 万向联轴器 ,每一种联轴器都有各自的特点和适合范围，基本能够满足多种工况的需要，一般情况下设计人员无需自行设计联轴器，只有在现有标准联轴器不能满足需要时才自行设计联轴器。标准联轴器选购方便，价格比自行设计的非标准联轴器要便宜很多。在众多的标准联轴器中，正确选择适合自己需要的最佳联轴器，关系到机械产品轴系传动的工作性能、可靠性、使用寿命、振动、噪声、节能、传动效率、传动精度、经济性等一系列问题，也关系到机械产品的质量。设计人员在选用联轴器时应立足于从轴系传动的角度和需要来选择联轴器，应避免单纯的只考虑主、从动端联接选择联轴器。 一、选择联轴器应考虑的因素 （一） 动力机的机械特性  　　 动力机到工作机之间，通过一个或数个不同品种型式、规格的联轴器将主、从动端联接起来，形成轴系传动系统。在机械传动中，动力机不外乎电动机、内燃机和气轮机。由于动力机工作原理和机构不同，其机械特性差别较大，有的运转平稳，有的运转时有冲击，对传动系统形成不等的影响。根据动力机的机械特性，将动力机分为四类。 万向联轴器 ,见表 1 。 表 1 动力机系数Kw 动力机类别代号 动力机名称 动力机系数 Kw 动力机类别代号 动力机名称 动力机系数 Kw Ⅰ 电动机、透平 1.0 Ⅲ 二缸内燃机 1.4 Ⅱ 四缸及四缸以上内燃机 1.2 Ⅳ 单缸内燃机 1.6 动力机的机械特性对整个传动系统有一定的影响，不同类别的动力机，由于其机械特性不同，应选取相应的动力机系数 Kw ，选择适合于该系统的最佳联轴器。动力机的类别是选择联轴器品种的基本因素，动力机的功率是确定联轴器的规格大小的主要依据之一，与联轴器转矩成正比。固定的机械产品传动系统中的动力机大都是电动机，运行的机械产品传动系统（例如船舶、各种车辆等）中的动力机多为内燃机，当动力机为缸数不同的内燃机时，必须考虑扭振对传动系统的影响，这种影响因素与内燃机的缸数、各缸是否正常工作有关。此时一般应选用弹性联轴器，以调整轴系固有频率，降低扭振振幅，从而减振、缓冲、保护传动装置部件，改善对中性能，提高输出功率的稳定性。 （二） 载荷类别  　　 由于结构和材料不同，用于各个机械产品传动系统的联轴器，其载荷能力差异很大。载荷类别主要是针对工作机的工作载荷的冲击、振动、正反转、制动、频繁启动等原因而形成不同类别的载荷。为便于选用计算，将传动系统的载荷分为四类，见表 2 。 表 2 载荷类别 载荷类别 载荷状况 工况系数 K 载荷类别 载荷状况 工况系数 K Ⅰ 载荷均匀，工作平稳 1~1.5 Ⅲ 重冲击载荷，频繁正反转 2.5~2.75 Ⅱ 中等冲击载荷 1.5~2.5 Ⅳ 特重冲击载荷，频繁正反转 >2.75 传动系统的载荷类别是选择联轴器品种的基本依据。冲击、振动和转矩变化较大的工作载荷，应选择具有弹性元件的挠性联轴器即弹性联轴器，以缓冲、减振、补偿轴线偏移，改善传动系统工作性能。起动频繁、正反转、制动时的转矩是正常平稳工作时转矩的数倍，是超载工作，必然缩短联轴器弹性元件使用寿命，联轴器只允许短时超载，一般短时超载不得超过公称转矩的 2~3 倍，即 [Tmax] ≥ 2~3T n 。  　　 低速工况应避免选用只适用于中小功率的联轴器，例如：弹性套柱销联轴器、芯型弹性联轴器、多角形橡胶联轴器、轮胎式联轴器等；需要控制过载安全保护的轴系，宜选用安全联轴器；载荷变化较大的并有冲击、振动的轴系，宜选择具有弹性元件且缓冲和减振效果较好的弹性联轴器。金属弹性元件弹性联轴器承载能力高于非金属弹性元件弹性联轴器；弹性元件受挤压的弹性联轴器可靠性高于弹性元件受剪切的弹性联轴器。 （三） 联轴器的许用转速 联轴器的许用转速范围是根据联轴器不同材料允许的线速度和最大外缘尺寸，经过计算而确定。不同材料和品种、规格的联轴器许用转速的范围不相同，改变联轴器的材料可提高联轴器许用转速范围，材料为钢的许用转速大于材料为铸铁的许用转速。用于 n>5000r/min 工况条件的联轴器，应考虑联轴器外缘离心力和弹性元件变形等影响因素，并应作动平衡。高速时不应选用非金属弹性元件弹性联轴器，高速时形成弹性元件变形，宜选用高精度的挠性联轴器，目前国外用于高速的联轴器不外乎膜片联轴器和高精度鼓形齿式联轴器。 万向联轴器 （四） 联轴器所联两轴相对位移 联轴器所联两轴由于制造误差、装配误差、安装误差、轴受载而产生变形、基座变形、轴承受损、温度变化（热胀、冷缩）、部件之间的相对运动等多种因素而产生相对位移。一般情况下，两轴相对位移是难以避免的，但不同工况条件下的轴系传动所产生的位移方向，即轴向（ x ）、径向（ y ）、角向（α）以及位移量的大小有所不同。只有挠性联轴器才具有补偿两轴相对位移的性能，因此在实际应用中大量选择挠性联轴器。刚性联轴器不具备补偿性能，应用范围受到限制，因此用量很少。角向（α）唯一较大的轴系传动宜选用万向联轴器，有轴向窜动，并需控制轴向位移的轴系传动，应选用膜片联轴器；只有对中精度很高的情况下选用刚性联轴器，各标准挠性联轴器许用补偿量见表 3 。  表 3 挠性联轴器和弹性联轴器许用补偿量 序号 联轴器名称 标准号 许用补偿量 径向（△ y ）/mm 轴向（△ x ）/mm 角向（△α） 1 滚子链条联轴器 GB/T6069 - 85 0.19~0.27 1.4~9.5 1 o 2 SWC 型整体叉头十字轴式 万向联轴器 JB/T5513 - 85 15 o ~25 o 3 SWP 型剖分轴承十字轴式 万向联轴器 JB/T3241 - 91 5 o ~10 o 4 SWZ 型整体轴承十字轴式 万向联轴器 JB/T3242 - 93 ≤ 10 o 5 十字轴式 万向联轴器 JB/T5901 - 91 ≤ 45 o 6 球笼式 万向联轴器 GB/T7549 - 87 14 o ~18 o 7 重型机械用球笼式 万向联轴器 JB/T6140 - 92 ≤ 25 o 8 球铰式 万向联轴器 JB/T6139 - 92 ≤ 40 o 9 TGL 型鼓形齿式联轴器 JB/T5514 - 91 0.3~1.1 ± 1 1 o 10 WGC 、 WGP 、 WGZ 型鼓形齿式联轴器 7001 - 93  JB/T 7002 - 93  7003 - 93 1.3~10.8 1 o30 ′ 11 GCLD 型鼓形齿式联轴器 JB/T8854.1 - 1999 1 o30 ′ 12 GCL 型鼓形齿式联轴器 JB/T8854.2 - 1999 1.96~21.7 1 o30 ′ 13 GCLZ 型鼓形齿式联轴器 JB/T8854.3 - 1999 1.0~8.5 1 o30 ′ 14 CL 型鼓形齿式联轴器 JB/ZQ4218 - 86 0.4~6.3 0 o30 ′ 15 膜片联轴器 JB/T9147 - 1999 1~2 0 o30 ′ ~1o30 ′ 16 蛇形弹簧联轴器 GB/T8869 - 2000 0.2~0.5 0 o30 ′ ~1o30 ′ 17 簧片联轴器 GB/T12922 - 91 0.24~1.1 18 挠性杆联轴器 GB/T14654 - 93 6X10 - 3 ~15X10 - 3 rad 19 弹性套柱销联轴器 GB/T4323 - 84 0.2~0.6 0 o30 ′ ~ 1 o30 ′ 20 弹性柱销联轴器 GB/T5014 - 85 0.15~0.25 ≤ 0 o30 ′ V 21 弹性柱销齿式联轴器 GB/T5015 - 85 0.3~1.5 0 o30 ′ ~2o30 ′ 22 梅花型弹性联轴器 GB/T5272 - 85 0.5~1.8 1 o~ 2 o30 ′ 23 轮胎式联轴器 GB/T5844 - 86 1.0~5 3.2 o 24 弹性环联轴器 GB/T2496 - 96 1.2~6.2 0 o30 ′ ~1 o30 ′ 25 芯型弹性联轴器 GB/T10614 - 89 0.5~2 0 o20′~1 o30′ 26 弹性块联轴器 JB/T9148 - 1999 0.6~2 2 o ~5 o 27 多角形橡胶联轴器 JB/T5512 - 91 1~2 1 o ~1 o30 ′ 28 H 形弹性联轴器 JB/T5511 - 91 0.5~2 0.35 o~1o 29 径向弹性柱销联轴器 JB/T7849 - 95 1 0.35 o~1o 30 LAK 型鞍形块弹性联轴器 JB/T7648 - 95 2~10 1 o~1.5o 31 球面滚子联轴器 JB/T7009 - 93 1.5 o 32 滑块联轴器 JB/ZQ4384 - 97 ≤ 0.2 ≤ 0 o40 ′ （五） 联轴器的传动精度 小转矩和以传递运动为主的轴系传动，要求联轴器具有较高的传动精度，宜选用金属弹性元件的挠性联轴器。大转矩个传递动力的轴系传动，对传动精度亦有要求，高转速时，应避免选用非金属弹性元件弹性联轴器和可动元件之间有间隙的挠性；联轴器，宜选用传动精度高的膜片联轴器。 （六） 联轴器尺寸、安装和维护 联轴器外形尺寸，即最大径向和轴向尺寸，必须在机器设备允许的安装空间以内。应选择装拆方便、不用维护、维护周期长或者维护方便、更换易损件不用移动两轴、对中间调整容易的联轴器。大型机器设备调整两轴对中较困难，应选择使用耐久和更换易损件方便的联轴器。金属弹性元件挠性联轴器一般比非金属弹性元件挠性联轴器使用寿命长。需密封润滑和使用不耐久的联轴器，必然增加维护工作量。对于长期连续运转和经济效益较高的场合，例如我国冶金企业的轧机传动系统的高速端，目前普遍采用的是齿式联轴器，齿式联轴器虽然理论上传递转矩大，但必须在润滑和密封良好的条件下才能耐久工作，且需经常检查密封状况，注润滑油或润滑脂，维护工作量大，增加了辅助工时，减少了有效工作时间，影响生产效益。国际上工业发达国家，已普遍选用使用寿命长、不用润滑和维护的膜片联轴器取代鼓形齿式联轴器，不仅提高了经济效益，还可以净化工作环境。在轧机传动系统选用我过研制的弹性活销联轴器和扇形块弹性联轴器，不仅具有膜片联轴器的优点，而且缓冲减振效果好，价格便宜。 （七） 工作环境 联轴器与各种不同主机产品配套使用，周围的工作环境比较复杂，如温度、湿度、水、蒸汽、粉尘、砂子、油、酸、碱、腐蚀介质、盐水、辐射等状况，是选择联轴器时必须考虑的重要因素之一。对于高温、低温、有油、酸、碱介质的工作环境，不宜选用以一般橡胶为弹性元件材料的挠性联轴器，应选择金属弹性元件挠性联轴器，例如膜片联轴器、蛇形弹簧联轴器等。弹性柱销式联轴器由于运转时柱销的窜动，自身噪声大，对于噪声有严格要求的场合就不应选用。 （八） 经济性 由于各品种、型式、规格的联轴器结构、材料、大小和精度不同，其成本和造价相差很大。一般精度要求的联轴器成本低于高精度要求的联轴器；结构简单、工艺性好的联轴器成本低于结构复杂、工艺性差的联轴器；采用一般材料作原料的联轴器成本低于采用特殊材料作原料的联轴器；非金属弹性元件挠性联轴器的成本低于金属弹性元件挠性联轴器。在选择联轴器时，价格是不可忽视的重要因素，有时甚至是决定因素。对于一般工况条件，就无必要选择价格较贵的高精度联轴器，选用者往往因为经济的原因不能选用某些性能虽好但价格较高的挠性联轴器。在选择联轴器时应根据选用各自实际情况和要求，综合考虑上述各种因素，从现有标准联轴器中选取最适合于自己需要的联轴器品种、型式和规格。一般情况下现有的标准联轴器基本可以满足不同工况的需要。 二． 选用程序 在考虑上述综合因素的基础上，联轴器选用程序如下：  　　 （一） 选用标准联轴器 设计人员在选择联轴器时首先应在已经制定为国家标准、机械行业标准以及获国家专利的联轴器中选择，只有在现有标准联轴器和专利联轴器不能满足设计需要时才自己设计联轴器。我国现已制订了数量相当多的不同品种，在不同结构型式和规格基本能满足不同转矩、转速和工况条件的标准联轴器。这些标准联轴器有的是我国自行研制并经过工业实验；有的是根据国外工业发达国家有关标准转化；有的是参考引进样机消化吸收并自行研制。有的标准联轴器不仅在国内是新型高性能，在国际上也具有先进水平，例如膜片联轴器。在制订标准时一般都经过严格程序，以保证标准的质量。标准联轴器是成熟的，一般也应是可靠的，关键是正确选择。国家专利联轴器例如弹性活销联轴器、扇形块弹性联轴器，吸取多种老式弹性联轴器的优点，克服了各自存在的缺点，在国内外均属高性能、新技术，是更新换代联轴器。 （二） 选择联轴器品种、型式 了解联轴器（尤其是挠性联轴器）在传动系统中的综合功能，从传动系统总体设计考虑，选择联轴器品种、型式。根据原动机类别和工作载荷类别、工作转速、传动精度、两轴偏移状况、温度、湿度、工作环境等综合因素选择联轴器的品种。 根据配套主机的需要选择联轴器的结构型式，当联轴器与制动器配套使用时，宜选择带制动轮或制动盘型式的联轴器；需要过载保护时；宜选择安全联轴器；与法兰联接时，宜选择法兰式；长距离传动，联接的轴向尺寸较大时，宜选择接中间或接中间套型。 （三） 联轴器转矩计算 传动系统中动力机的功率应大于工件机所需功率。根据动力机的功率和转速可计算得到与动力机相联接的高速端的理论转矩 T ；根据工况系数 K 及其他有关系数，可计算联轴器的计算转矩 Tc 。联轴器 T 与 n 成反比，因此低速端 T 大于高速端 T 。 （四） 初选联轴器型号 根据计算转矩 Tc ，从标准系列中可选定相近似的公称转矩 Tn ，选型时应满足 Tn ≥ Tc 。初步选定联轴器型号（规格），从标准中可查得联轴器的许用转速 [n] 和最大径向尺寸 D 、轴向尺寸 Lo ，应满足联轴器转速 n ≤ [n] 。 （五） 根据轴径调整型号 初步选定的联轴器联接尺寸，即轴孔直径 d 和轴孔长度 L ，应符合主、从动端轴径的要求，否则还要根据轴径 d 调整联轴器的规格。主、从动端轴径不相同是普遍现象，当转矩、转速相同，主、从动端轴径不相同时，应按大轴径选择联轴器型号。 新设计的传动系统中，应选择符合 GB/T 3852 中规定的七种轴孔型式，推荐采用 J 1 型轴孔型式，以提高通用性和互换性，轴孔长度按联轴器产品标准的规定。 （六）选择联接型式 联轴器联接型式的选择，取决于主、从动端与轴的联接型式，一般多采用键联接，为统一键联接型式及代号，在 GB/T 3852 中规定了七种键槽型式，四种无键联接，用得较多的是 A 型键（平键单键槽）。 （七） 定联轴器品种、型式、规格（型号） 根据动力机和联轴器载荷类别、转速、工作环境等综合因素，选定联轴器品种，根据联轴器的配套、联接情况等因素选定联轴器型式；根据公称转矩、轴孔直径与轴孔长度作校核验算，以最后确定联轴器的型号。 在轴系传动中一般均存在不同程度两轴线相对偏移，应选用挠性联轴器；当轴系传动中工作载荷产生冲击、振动时，则应选用弹性联轴器，从减振、缓冲效果和经济性考虑，宜选用非金属弹性元件弹性联轴器。  　　 我国普遍存在联轴器选用不当的现象，例如在冶金机械和重型机械的轴系传动中广泛选用齿式联轴器。在冶金机械和重型机械低速重载轴系传动中冲击、振动和两轴偏移是相当突出的不利因素，只有选用减振、缓冲效果好的弹性联轴器才能改善传动系统工作状态，而齿式联轴器无论是鼓形齿和直齿均为刚性可移式联轴器。根据不具备减振、缓冲功能，而且还存在要润滑密封，需定期维修，制造工艺复杂，成本高等一系列缺点，鼓型齿式联轴器理应所有齿都啮合（点接触），由于制造误差的存在，全部齿都啮合是不可能的，承载能力大是理论值。过去联轴器品种少，选择的余地小，如今有很多弹性联轴器问世，其中扇形块弹性联轴器和弹性活销联轴器是代替齿式联轴器的合理选择之一。

各类硅酸钙产品的成分差异。 　　1.有石棉硅酸钙。以石棉纤维作为增强纤维制得的硅酸钙。 　　2.无石棉硅酸钙。一种用耐碱玻璃纤维代替石棉纤维制得的硅酸钙。无石棉硅酸钙在热导率、机械强度和线收缩等主要性能上，均比有石棉硅酸钙有所提高。尤其是机械强度和脆性的改善，有利于工程施工安装和损耗的降低。 　　3.超轻硅酸钙。硅酸钙生产工艺采用的是静态法，而超轻硅酸钙所采用工艺是动态法。只是静态法中的胶化凝胶过程在动态法中，改为高压下加热搅拌制成（数量多、体积大）非晶质或亚结晶质的水合物，然后与静态法一样加压成型、蒸压硬化，再进入烘房干燥，这样成型的硅酸钙称为超轻硅酸钙，其热导率、抗折强度等性能均优于有石棉硅酸钙，特别是密度要轻1/2，使用温度也由650℃提高到1000℃。 　　4.高强度硅酸钙。高强度硅酸钙是以硅质材料与钙质材料通过水化反应合成，以托贝莫来石为主要结晶体的材料，并用胶粘剂及增强材料来提高制品的强度，同时控制压缩比来达到密度要求，改变工艺条件来控制热导率，增加减缩剂来控制收缩率。

精炼渣的发泡性能与熔渣的粘度、表而张力和密度有关，一般用发泡指数来衡量。但熔渣发泡指数的测定建立在一定的熔渣成分范围、一定的温度、一定的吹气速度等实验数据的基础上，而实际生产中这些因素随着精炼要求的不同和生产过程的变化而不断变化的，而且各生产单位具体工艺不同，因此所得到的结论对实际生产的指导意义有一定的局限性。 萤石对发泡效果的影响非常明显，一是使表面张力和炉渣密度显著降低，有利于炉渣发泡；二是使炉渣粘度降低，不利于炉渣发泡。因此要根据实际生产中所使用的渣系综合考虑，合理控制其加入时间和用量。 精炼渣泡沫化不但取决于熔渣的性质也取决于气量的大小，即使熔渣性质好，由于气量少，产生泡沫渣效果也不好。在精炼中后期由于渣中氧已脱得差不多，加入电石或碳化硅产生泡沫渣效果较差。为了改善精炼中后期炉渣发泡性能，可采用加入石灰石和少量碳粉组成的发泡剂，利用CO2与C反应形成的CO气泡来促进熔渣泡沫化。

我公司的主要产品品种包括电除尘器和布袋除尘器，能够为用户提供5-400m2的各种电除尘器以及多管除尘器、电捕焦油器、湿式电除尘器、水激式除尘器的设计和制造。同时，还研制各种气体脱硫设备、水处理、气力输灰设备和各种工矿备件。本厂生产的各种电除尘器适用于冶金(黑色、有色)、火力发电、建材、化工、城市集中供热等行业，收尘效率均满足用户要求，取得了良好的经济效益和社会效益。

通常所说的自力式压差控制阀，其功能是控制网路中某个支路或某个用户的压差，使之基本恒定，而自身消耗的压差则是变化的，正是通过调整自身的开度，来调整自身所消耗的压差，以实现被控对象的压差恒定。这种压差控制阀在供热空调工程已有了较多的应用，尤其是在分户计量供暖工程中被广泛采用，所以被大家熟悉和了解。本文介绍一种功能与其不同的自力式压差控制阀，它的作用是控制自身的压差，因而可称为自身压差控制阀。同时，探讨它在暖通工程中的应用。 1、结构与工作原理 这里以ZY47—16C型自身压差控制阀为例，介绍自身压差控制阀的工作原理。图1为该阀的结构与工作原理示意图。弹簧、感压膜和阀杆固结在一起，通过导压管将出口压力P2导入感压膜上部的密封腔，感压膜下部为入口压力P1。根据P1-P2的设定值ΔPs（以下简称设定压差）确定弹簧的预压缩量，即使弹簧的弹力与设定压差条件下感压膜对弹簧的作用力相等。并按照阀塞的行程远小于弹簧预压缩量的原则选择弹簧。这样就使得在阀门任一开度的平衡状态，阀的进、出口压差ΔP与设定压差ΔPs近似相等。严格地说，开度不同，平衡状态的ΔP是不相等的。显然，随着开度的增大，平衡状态的ΔP是增大的。但通过对弹簧的选择，完全可以在阀塞的全行程内，将平衡状态的ΔP相对于ΔPs的偏离控制在一定的范围（比如10％）之内。 自力式自身压差控制阀在系统中的工作可分为两种情况进行说明： ①当前状态为关闭。若阀前后压差ΔP小于设定压差ΔPs，则继续关闭，这时就是一个关断阀。若ΔP大于ΔPs，则感压膜克服弹簧的弹力，带动阀塞上升，阀门开启；达到平衡状态时，进、出口压差ΔP近似回落到设定压差ΔPs。 ②当前状态为开启。若系统稳定运行，进、出口压差ΔP近似为设定压差。若由于系统工况的改变，使ΔP增大，则阀门开大，流量增大；达到平衡状态时，ΔP又近似回落到ΔPs。阀门为最大开度时，出现ΔP大于ΔPs的情况，阀门不再具有调控压差的能力。若由于系统工况的改变，使进、出口压差ΔP小于ΔPs，则阀门关小，流量减小，达到平衡状态时，ΔP又近似上升到ΔPs。直至阀门关闭时，出现ΔP小于ΔPs的情况，就不再具有调控压差的能力，而成为一个关断阀。简而言之，自力式自身压差控制阀在关闭状态时，ΔP必须大于ΔPs才能开启；在开启状态时，可自动调整开度，保持阀门前后的压差基本恒定。 2、自身压差控制阀在暖通工程中的应用 2.1 在保护冷热源方面的应用 近年来，在供热工程中，燃油和燃气机组有了较多的应用。由于对供暖实行计量收费，用户自主调节流量的意识大大增强，加上生活用热水在一天之内用量变化较大，使得供热系统的流量有很大的变化范围。若流量过小，可能造成燃油和燃气机组的局部沸腾，进而使机组受到破坏。对于空调系统中的冷水机组，如果冷冻水流量太小，也可能造成蒸发排管局部冻结，进而使机组受到破坏。对于以上两种情况，可如图2所示，在旁通管路上，装设自力式自身压差控制阀。由于用户调节等原因使系统流量减小，压差控制阀前后的压差ΔP就会随之增大，当ΔP大于设定压差ΔPs时，压差控制阀开启，增大通过冷热源的流量，保障机组安全运行。在压差控制阀为开启状态时，可始终保持阀前后的压差基本恒定。而通过阀的流量则与用户系统的流量呈相反的变化。即用户系统的流量减小，通过压差控制阀的流量就会增大；反之，用户系统的流量增大，则通过压差控制阀的流量减小。这样就可保证通过冷热源的流量不致有太大的变化，既保护了冷热源，又提高了机组运行的稳定性。 保护冷热源的传统方式是在旁通管路上装设电动压差控制阀。当系统流量减小，使电动阀前后压差大于设定压差时，电信号驱动电动阀开启，使冷热源机组维持必须的最小流量。但电动压差控制阀由于对电源和传递电信号的线路的依赖，可靠程度不如自力式压差控制阀。另外，价格也高于后者很多。所以，在保护冷热源方面，完全可以用自力式自身压差控制阀替代传统的电动控制阀。顺便提及，在图2所示的旁通管路上装设电磁阀是不恰当的，因为电磁阀只有关闭和全开两种状态，所以它的每一次动作，都将对用户系统的流量产生较大的影响。 2.2 在集中供热系统中的应用 在集中供热工程中常常出现这样的情况：供暖用户有低建筑（较矮的建筑或地势较低的建筑）和高建筑（高层建筑或地势较高的建筑），若热网的压力工况满足低建筑的散热器不被压坏的要求，高建筑就会出现倒空现象；若热网的压力工况满足高建筑不出现倒空现象，则低建筑的散热器承受的压力就会超过其承压能力。借助自身压差控制阀往往可以解决这个矛盾。 是一个地势高差悬殊，热源位于低处的例子。顺着地势特点，在供水管路适当位置设置加压水泵，在回水管路适当位置装设自力式自身压差控制阀。在系统运行过程中，压差控制阀前后的压差可保持基本恒定。这样就将网路的动水压线分为两个部分，前部的动水压线相对较低，可满足低建筑的散热器不被压坏的要求；后部的动水压线相对较高，可满足高建筑不发生倒空现象的要求。在系统停止运行时，整个网路的测压管水头有达到一致的趋势，而压差控制阀则通过减小开度竭力维持原有的压差基本不变，直至压差控制阀关闭。这时，压差控制阀与供水管路上的止回阀一起，将网路后部与前部隔离开来。网路前部的静水压线由设置在热源的补水定压装置保证。网路后部的静水压线由与压差控制阀配装在一起的定压补水泵保证。 自身压差控制阀用于集中供热工程（一） 1热源 2循环水泵 3系统补给水泵 4自身压差控制阀 5加压水泵 6止回阀 7网路后部补给水泵 8补水压力调节阀 9热用户 相反，若地势相差悬殊，而热源在高处，则如图4所示，顺着地势特点，在供水管路适当位置装设自身压差控制阀，在回水管路适当位置装设加压水泵。系统运行时，压差控制阀前后的压差可保持基本恒定，这样就使网路后部的动水压线相对较低，可满足低建筑的散热器不被压坏的要求；网路前部的动水压线相对较高，可满足高建筑不发生倒空现象。系统停止运行时，压差控制阀自动关闭，与回水管路上的止回阀一起，将网路后部与前部隔离开来。网路前部的静水压线由设置在热源的补水定压装置保证，网路后部的静水压线则由连通前、后部的补水管路上的补水调节阀保证。 自身压差控制阀用于集中供热工程（二） 1 热源 2循环水泵 3系统补给水泵 4自身压差控制阀 5加压水泵 6止回阀 7后部补水压力调节阀 8热用户 3、结论 自力式自身压差控制阀为关闭状态时，若阀前、后的压差小于设定压差，则继续关闭；若阀前、后的压差大于设定压差，则阀门开启。为开启状态时，可自动调整开度，使阀前、后的压差基本恒定。 自力式自身压差控制阀可用于对冷热源的保护，与传统的电动控制保护相比，有控制可靠、价格低廉的优点。 自力式自身压差控制阀可用于解决集中供暖工程中高建筑与低建筑高度相差悬殊所产生的对压力工况要求不同的矛盾。